16.當(dāng)對(duì)橫梁進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，如其中的軸心力略去不計(jì)，BC段內(nèi)的最大彎曲應(yīng) ）項(xiàng)數(shù)值相近。

B.174.3N/mm C.183.0N/mm D.196.3N/mm 雖度驗(yàn)算時(shí)，B點(diǎn)截面的最大剪力與 ）項(xiàng)數(shù)值接近。

二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)考試模搬試

柱我鹵【焊接、的切邊】

18.假定橫梁在B點(diǎn)處采用托板支座與柱連接（托板刨平頂緊）肉制品標(biāo)準(zhǔn)，梁的支座端板用C級(jí)普 通螺栓(3號(hào)鋼)與局部加厚的柱翼緣板相連，其螺栓布置如下圖所示。應(yīng)選用（)項(xiàng)公稱 直徑的螺栓方為正確。 提示：連接處的彎矩設(shè)計(jì)值近似取B點(diǎn)的彎矩值，并假定中和軸在底排螺栓線上，

假定橫梁在B點(diǎn)處仍采用托板支座與柱連接（托板刨平頂緊），但梁的支座端板改用 高強(qiáng)度螺栓與局部加厚的柱翼緣板相連，其螺栓布置仍如題18圖所示，應(yīng)選用 鎖公稱直徑的螺栓方為正確

C.M22 D.M27

B 在剛架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度,與()項(xiàng)數(shù)

21.假定橫梁在B點(diǎn)處的做法如圖所示，當(dāng)對(duì)柱AB進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí) （截面無(wú)孔洞削弱），其最大正應(yīng)力與（ ）項(xiàng)數(shù)值相近。

A.177.3N/mm C.204.6 N/tm

B.190.4 N/mm D.213.5 N/mm

23.擬采用2個(gè)C級(jí)普通螺栓與板厚為12mm的節(jié)點(diǎn)板相連。應(yīng)選用 的螺栓。

24.假定人學(xué)形腹桿與節(jié)點(diǎn)板的連接改用8.8級(jí)的摩擦型高強(qiáng)度螺栓，其接觸面為噴 無(wú)機(jī)富鋅漆。應(yīng)選用（ ）項(xiàng)公稱直徑的螺栓。

25.假定人學(xué)形腹桿與節(jié)點(diǎn)板的連接改用8.8級(jí)的承壓型高強(qiáng)度螺栓，其接觸面為噴砂后 涂無(wú)機(jī)富鋅漆。應(yīng)選用（ ）項(xiàng)公稱直徑的螺栓

26.與節(jié)點(diǎn)板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，安裝時(shí)高空焊接，計(jì)算連接時(shí)，焊縫強(qiáng) 十值的折減系數(shù)是（ 。

27.雙軸對(duì)稱工字形截面簡(jiǎn)支梁，跨中有集中荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點(diǎn)位 時(shí)整體穩(wěn)定性最好。

心 A.149.8N/rm B.164.9 N/mm C. 181.2 N/mm D.208.2 N/m 題30~31； 一軸心受壓磚柱，截面尺寸為370mm×490mm,兩端為不動(dòng)鉸支座，Hg=H=3.5m,材料 強(qiáng)度等級(jí)為磚MU10,砂漿采用混合砂漿，磚砌體自重19kN/m。若柱頂截面上作用由恒載和 活載產(chǎn)生的軸向力設(shè)計(jì)值為200kN，施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。 30.柱底截面所承受的軸力設(shè)計(jì)值與（ ）項(xiàng)值接近。

A.237.84kN

某單層單跨廣房，其縱向窗間墻截面尺寸如 題圖所示。墻的計(jì)算高度H。=6m，截面面積 A=862500mm，燒結(jié)多孔磚和混合砂漿強(qiáng)度等 級(jí)分別為MU15和M2.5。 32.窗間墻的折算厚度與（ )項(xiàng)數(shù)值最為 接近。

32.窗間墻的折算厚度與（ )項(xiàng)數(shù)值最為 接近。

A.521.9mm B.576.8mmm C.488.6mrm D,598.5mm 33.假設(shè)形心位置y=250mm，折算厚度hz=500mm，假設(shè)承受彎矩設(shè)計(jì)值M=40kNm 軸向力設(shè)計(jì)值400kN，則該窗間墻的相對(duì)偏心距及高厚比分別與（ 項(xiàng)數(shù)值為接近

A.0.22.12.0

D.398.5mml

D.0.20.12.5

34.該窗間墻采用MU15的蒸壓灰砂磚和M5的混合砂漿砌筑，軸心力偏心距e=100mm， 折算厚度hr=500mm，則該墻的承載力與（ )項(xiàng)數(shù)值最為接近。 A.558.5kN B.615.6kN C.674.3kN D.655.8kN

題35~37： 截面尺寸為370mm×740mm的磚柱，計(jì)算高度為5m，采用MU10粘土實(shí)心磚、M7.5水 泥砂漿砌筑。 35.配置網(wǎng)狀鋼筋為$4冷撥低碳鋼絲，f，=430N/mm，鋼筋網(wǎng)豎向間距s=180mm，網(wǎng)格 尺寸為50mm，則鋼筋網(wǎng)的體積配筋率與（ ）項(xiàng)數(shù)值最為接近。

36.若已知磚柱承受軸心壓力，體積配筋率0=0.250，其余條件同.上題，則該配筋磚砌體 的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f，與( ）項(xiàng)數(shù)值最為接近。

A.3.12N/mmm B.3.26N/m

A.3.12N/mm

C.3.78N/mm

.配筋磚砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f，=3.20N/mm，體積配筋率β=0.250，則該磚柱的軸 承載力與（ )項(xiàng)數(shù)值最為接近。

B.577.4kN C.555.6KN

38.某磚拱樓蓋用MU15灰砂磚、MU10水泥砂漿砌筑，磚厚 370mm，如題圖。所有內(nèi)力均以恒載為主，故取c=1.35，=1.0 的組合為最不利，已知其拱支座處垂直壓力值N。=60kN/m，則修正 系數(shù)α與剪壓受力復(fù)合影響系數(shù)的乘積與（ ）項(xiàng)數(shù)值最為接 近。 A.0.123 B.0.144 1600 C.0.156 D.0.132 題39~40： 題38圖 冷杉方木壓彎構(gòu)件，承受壓力設(shè)計(jì)值N=50×10N，彎矩設(shè)計(jì)值M=2.5×10°Nm 構(gòu)件截面尺寸為120mm×150mm，構(gòu)件長(zhǎng)度1=2310mm，兩端鉸接，彎矩作用平面在150r 的方向上。 39.該構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)最接近（ ）項(xiàng)數(shù)值。 A.0.598 B.0.688 C.0.554 D.0.625 40.考慮軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)中㎡最接近（ ）項(xiàng)數(shù)值。 A.0.421 B.0.441 C.O.509 D.0.425

38.某磚拱樓蓋用MU15灰砂磚、MU10水泥砂漿砌筑，磚厚 370mm，如題圖。所有內(nèi)力均以恒載為主，故取c=1.35，Y=1.0 的組合為最不利，已知其拱支座處垂直壓力值N。=60kN/m，則修正 系數(shù)α與剪壓受力復(fù)合影響系數(shù)μ的乘積與（)項(xiàng)數(shù)值最為接

冷杉方木壓彎構(gòu)件，承受壓力設(shè)計(jì)值N=50×10°N，彎矩設(shè)計(jì)值M=2.5×10°Nmm， 構(gòu)件截面尺寸為120mm×150mm，構(gòu)件長(zhǎng)度1=2310mm，兩端鉸接，彎矩作用平面在150mm 的方向上。 39.該構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)最接近（ ）項(xiàng)數(shù)值。 A.0.598 B.0.688 C.0.554 D.0.625 40.考慮軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)中㎡最接近（ ）項(xiàng)數(shù)值。

9，以構(gòu)件的定系效最收近 項(xiàng)效值。 A.0.598 B.0.688 C.0.554 D.0.625 40.考慮軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)?㎡最接近（ )項(xiàng)數(shù)值。 A.0.421 B.0.441 C.0.509 D.0.425

注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)考試模擬試題

41.就下列四項(xiàng)論點(diǎn)： （I）砌體房屋的空間剛度完全取決于橫墻的抗側(cè)移剛度 （I）在多層砌體房屋中，當(dāng)在下層施加水平力時(shí)，下層的層間位移比上層的位移大 （Ⅲ）無(wú)山墻或伸縮縫處無(wú)橫墻的房屋，應(yīng)按剛彈性方案考慮 （IV）在劃分房屋的靜力計(jì)算方案時(shí)，橫墻的情況是區(qū)分方案的重要因素 （）項(xiàng)組合正確。 A.I,I,H,V B.I,I,Ⅲ C.,JV D.II,IV 42.設(shè)計(jì)一個(gè)七層砌體房屋，屋蓋采用鋼筋混凝土板，平面尺寸為44m×10m，建于務(wù) ，7度設(shè)防，試選擇最佳防裂獵施 （I）留伸縮縫 （Ⅱ）在屋面設(shè)置保溫層 （Ⅱ）在屋面上設(shè)置隔熱板 （IV）在屋面板和墻體間設(shè)滑動(dòng)層 （）項(xiàng)組合為正確

43.已知大梁截面尺寸b×h=200mm×550mm，梁直拉 支承在磚墻上，支承長(zhǎng)度α=240mm，窗間墻截面為1200mm ×370mm，用MU10磚和M2.5混合砂漿砌筑。如題圖，影響 砌體局部抗壓強(qiáng)度的提高系數(shù)與（ )項(xiàng)數(shù)值最為接近。

某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的上部結(jié) 題43圖 構(gòu)豎向力設(shè)計(jì)值分別為 F,和 F2�；�礎(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如下圖所示。假定基礦 限剛度，地基反力按直線分布。

44.假定F，=1100kN，F(xiàn)z=900kN右邊支座懸挑尺寸b=1000mm。則基礎(chǔ)梁左邊支座懸 挑尺寸為（)項(xiàng)尺寸時(shí),地基反力才呈均勾(矩形）分布狀態(tài)。

A.c=1100mm

D.c = 1400mm

45.已知中密中砂層地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值f=250kPa。則地基承載力設(shè)計(jì)值f最接近 ）項(xiàng)數(shù)值。

46.假定F，=1206kN，F(xiàn)2=804kN，c=1800mum，b=1000mmm，地基承載力設(shè)計(jì)值f=300kPa， 計(jì)算基礎(chǔ)梁自重設(shè)計(jì)值和基礎(chǔ)梁上的土重標(biāo)準(zhǔn)值用的平均重度Yc=20kN/m，地基反力可按 均勻分布考慮。測(cè)基礎(chǔ)梁翼板的最小寬度b，最接近( ）項(xiàng)數(shù)值，

47.假定F，=1206kN，F(xiàn)2=804kN，c=1800mm，b=1000mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20，鋼筋 中心至混凝土下邊緣的距離α=40mm。當(dāng)基礎(chǔ)梁翼板寬度b,=1250mm時(shí)，其翼板最小厚度 h;應(yīng)為()項(xiàng)尺寸。

48.F，、F2、c和b值上題。當(dāng)柱支座寬度的影響略去不計(jì)時(shí)，其基礎(chǔ)梁支座處最大彎矩 設(shè)計(jì)值,最接近(）值。

B.591.18kN

50.條件同題48，其基礎(chǔ)梁的跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值，最接近

D.條件同題48，其基礎(chǔ)梁的跨中最大彎矩設(shè)計(jì)值，最接近

C.561.63kN

以下關(guān)于上式的適用條件e≤0.0336的解釋（）項(xiàng)正確。 A.f公式雖是在中心荷載下的條形基礎(chǔ)導(dǎo)出的，但當(dāng)偏心距e≤0.0335時(shí)，中心荷載下的承載力條 件：P廠將成為控制條件，說(shuō)明偏心荷載所產(chǎn)生的基底壓力不會(huì)過(guò)分不均勻，這時(shí)，公式計(jì)算結(jié)果 不會(huì)產(chǎn)生較大誤差人 B.公式f是在條形基礎(chǔ)受偏心荷載，當(dāng)e≤0.0336條件下導(dǎo)出的 C.公式f是在矩形基礎(chǔ)受偏心荷載，當(dāng)偏心距e≤0.033b條件下導(dǎo)出的 D.公式是在偏心荷載作用下，當(dāng)e≤0.033b條件下導(dǎo)出的 52.在地基變形計(jì)算中，對(duì)于不同的結(jié)構(gòu)應(yīng)由不同的變形特征控制，（ ）項(xiàng)規(guī)定不正確。 A.框架結(jié)構(gòu)應(yīng)由局部?jī)A斜控制 B.高聳結(jié)構(gòu)應(yīng)由斜值控制 C.單層排架結(jié)構(gòu)應(yīng)由相鄰柱基的沉降差控制D.高層建筑應(yīng)由傾斜值控制 53.靜止土壓力的特點(diǎn)是（ 。 A，墻后填土處于極限平衡狀態(tài) B.土壓力方向與墻背成角 C.擋土墻無(wú)任何位移 D.填土滑裂面與水平面呈45°=號(hào) 54基礎(chǔ)底面下土的壓縮模盤

(1)E, =Ited

一、二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)考試模報(bào)

e1 一一土的壓力為100kPa于的孔隙比； 一一土的從土自重壓力至土自重加附加壓力段的壓縮系數(shù)； h，一第i層土的厚度； E“一第層土的壓縮模量； A，一一第i層土附加應(yīng)力系數(shù)沿土層厚度的積分值。 根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（CBJ7一89)計(jì)算地基變形時(shí)，應(yīng)采用下列E，和E，的 ）頂組合。

55.某構(gòu)筑物基礎(chǔ)如題圖，在設(shè)計(jì)地面標(biāo)高處有偏 心荷載680kN，偏心距1.31m，基礎(chǔ)埋深為2m，底面尺寸 為4m×2m�；�礎(chǔ)底面的最大壓力與（ ）項(xiàng)值接近。

A.267.4kN/m C.323.5kN/m

某多層工業(yè)砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝士條形基 礎(chǔ)；其埋置深度為1.2m，寬度為1.5m，場(chǎng)地士層分布 如下圖所示;地下水位標(biāo)高為~1.2m。

B.300.3kN/m D.347.7kN/m

B.300.3kN/m D.347.7kN/m

6.淤泥質(zhì)土層項(xiàng)面處經(jīng)深度修正后的地基承載力設(shè)計(jì)值最接近（ ）項(xiàng)數(shù)值。

當(dāng)基礎(chǔ)預(yù)面處承受的豎向力設(shè)計(jì)值為159kN時(shí)，試確定基礎(chǔ)的最大彎矩設(shè)計(jì)值最接近 直數(shù)值。

A.0.15 C.1.20

B.0.90 D.1.45

A.1.00 C.1.&4

B.1.58 D.2.44

60.若水柜重心高度處的風(fēng)振系數(shù)β,=2.50,按《高算 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（CBJ135一90)計(jì)算該水塔在水柜重心高度 處單位面積上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值（kN/m）灌溉水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)，其值最接近于 )項(xiàng)數(shù)值。

61.按鋼筋混凝土塔筒的構(gòu)造要求，該水塔支筒的最小壁厚㎡（mm）最接近于（ ）項(xiàng)數(shù) 值

某高度為50m的高層剪力墻結(jié)構(gòu)，抗囊等級(jí)為二級(jí)， 其中一底部墻肢的截面尺寸如右圖所示：混凝士強(qiáng)度等 級(jí)為C30，剪力墻來(lái)用對(duì)稱配筋，縱向鋼筋為HRB335鋼， 豎向和水平分布鋼筋為 HPB235 鋼。 as = &s= 25mm。

A.917 B.957 C.

積A（A單位mm）最接近

最定剪力墻端部設(shè)暗柱，并取暗柱截面高度為2倍墻厚住宅樓標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范范本，試問(wèn)該剪力墻底部暗柱的豎 小配置數(shù)量應(yīng)為（）項(xiàng)數(shù)值。

65.考慮地震作用組合時(shí)，墻肢的剪力設(shè)計(jì)值V，=2600kN，軸向壓力設(shè)計(jì)值N=3375kN， 計(jì)算截面處剪跨比入=1.5。假定剪力墻水平鋼筋間距s=200mm，試問(wèn)剪力墻水平鋼筋的面 積 A(單位mm)與( ）項(xiàng)數(shù)值最為接近。