挑梁的傾覆荷載設(shè)計(jì)值為：R=（1.2×16+1.4×6.4）×（1.38+0.09）=41.395kN，即 2R=2×41.395=82.79kN。將數(shù)據(jù)代人有：82.79kN<136.08kN。 14.關(guān)于保證墻梁使用階段安全可靠工作的下述見(jiàn)解1其中何項(xiàng)要求不妥2（謝）2003

A.一定要進(jìn)行跨中或洞口邊緣處托梁正截面承載力計(jì)算 B.一定要對(duì)自承重墻梁進(jìn)行墻體受剪承載力、托梁支座上部砌體局部受壓承載力計(jì)算 C.一定要進(jìn)行托梁斜截面受剪承載力計(jì)算 D.情進(jìn)行托梁支座上部正截面承載力計(jì)算

根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50032001）第7.3.5條，墻梁應(yīng)分別進(jìn)行托 段正截面承載力和斜截面受剪承載力計(jì)算、墻體受剪承載力和托梁支座上部 受壓承載力計(jì)算，以及施工階段托梁承載力驗(yàn)算。自承重墻梁可不驗(yàn)算墻體 力和砌體局部受壓承載力。

電氣裝置標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范范本項(xiàng)數(shù)值最為接近？（ [2005年真題 C.)700g. D.750g

解析】根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500032001）第8.1.2條.體積配筋率為

p = (Vs/ V) 100 = 2 ×12. 57 × 100 =0. 129 <1.0 60×325 >0. 1

f=0.9×1.89=1.70MPa，f，=320MPa，則網(wǎng)狀配筋磚砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ×0.129×320/100=2.196MPa; 0.5h

墻A橫墻間距S=9.6m>2H=7.2m，則構(gòu)件高厚比為：

第二層窗間墻A的軸向偏心矩e=24mm，墻體體積配筋率p=0.3，問(wèn)窗間A o.f.A(kN）值與何項(xiàng)接近？（

2×24 0.3 ×320=2.842N/mm 120 100

IPa，A=1017600mm。試問(wèn)，磚墻和構(gòu)造柱組合墻的截面抗震承載力V（kN） 何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（00S）【2005年真題］

根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003一2001）第10.3.2條，磚砌體和鋼筋混 柱組合墻的截面抗震承載力應(yīng)滿足：

0.85 8.對(duì)砌體房屋進(jìn)行截面抗震承載力驗(yàn)算時(shí)，就如何確定不利墻段的下述不同見(jiàn)解中，其 中何項(xiàng)組合的內(nèi)容是全部正確的？（ ）[2006年真題］ I.選擇豎向應(yīng)力較大的墻段 承A間喜OJ森 Ⅱ.選擇豎向應(yīng)力較小的墻段 0.0+1A.0 Ⅲ.選擇從屬面積較大的墻段 IV.選擇從屬面積較小的墻段 = ！ A.I+IⅢ B.I + IV C.I +II D.I+IV 【答案】C 【解析】根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（CB50011一2001）（2008年版）第7.2.2條，對(duì)砌體 房屋，可只選擇從屬面積較大或豎向應(yīng)力較小的墻段進(jìn)行截面抗震承載力驗(yàn)算。 9. 在多遇地震作用下，配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)的樓層內(nèi)最大層間彈性位移角限值應(yīng)為 下列何項(xiàng)數(shù)值？（ )[2006年真題] A.1/800 B.1/1000 C.1/1200 D.1/1500 【答案】B

8.對(duì)砌體房屋進(jìn)行截面抗震承載力驗(yàn)算時(shí)，就如何確定不利墻段的下述不同見(jiàn)解中，其 中何項(xiàng)組合的內(nèi)容是全部正確的？（ ）[2006年真題］ I.選擇豎向應(yīng)力較大的墻段 Ⅱ.選擇豎向應(yīng)力較小的墻段 Ⅲ.選擇從屬面積較大的墻段 08.0+A.0 IV.選擇從屬面積較小的墻段 = A.I+Ⅲ B.I +IV C.Ⅱ+II 廚面 D.I+IV 簽安

1,=a,b,=0.24×0.65=0.156m; OS.A=8 C 40/ A, =0. 27/0. 156 =1. 73; 8 Ao /=1+0.35 NAb ,=0.8×1.3=1.04>1.0。 80002 2) 熱而和上出上部益裁沒(méi)注值產(chǎn)生的軸向力(N 與下列何項(xiàng)數(shù)

B. 27. 1 D. 33. 5

【解析】根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（CB50 50×103 ②墊塊面積為：A,=ab,=0.24×0.65=0.156m； ③墊塊面積上的軸向力為：N。=g.A=0.174×156000=27144N=27.1kN。 (3)假設(shè)墊塊面積上由上部荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的軸向力N。=25kN，則它與梁端支承壓力 設(shè)計(jì)值N兩者合力所產(chǎn)生的偏心距（mm）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（

B. 57.1 : td.80rc.060.5 D. 75

Ner80x75 =57.1mm。

（1)該壁柱墻的高厚比與下列何項(xiàng)驗(yàn)算式相近？（

（1）該壁柱墻的高厚比與下列何項(xiàng)驗(yàn)算式相近？（

Ha = 14. 20≥μiμz[β] = 19. 68

Ho =49. 72 ≤μp[β] =14. 20 hr

H h B. =20. 11 >μμ,[β] =19. 2 h Ho D. =22. 5 >μ2μ。[β] =20. 93 h

B. β=11. 0

C.β= 19. 2 D. β=22. 5

.194.4 D. 212. 7

30.有一混凝土砌塊砌體柱截面尺寸為390×390mm，計(jì)算高度H。=3.9m；采用MU7.5級(jí) 雙排孔火山渣輕骨料混凝土砌塊，Mb5級(jí)專用砂漿砌筑，砌塊規(guī)格為390×190×190 （mm）（孔洞率為33%）。其受壓承載力（kN）接近下列何項(xiàng)數(shù)值？（d）

高厚比：β= Ho =1. 0 × 4.9

=0.870 1+0.0015×102 2）當(dāng)屋架傳來(lái)荷載無(wú)偏心，且不計(jì)風(fēng)荷載時(shí)，又假定受壓構(gòu)件承載力影響系 745，其柱底所能承受的軸向力設(shè)計(jì)值（kN）與（ ）項(xiàng)數(shù)值相近。

（2）當(dāng)屋架傳來(lái)荷載無(wú)偏心，且不計(jì)風(fēng)荷載時(shí)，又假定受壓構(gòu)件承載力影響系數(shù)= 0.745，其柱底所能承受的軸向力設(shè)計(jì)值（kN）與（ 案）項(xiàng)數(shù)值相近。

（2）假設(shè)該橫墻有門洞900mm×2100mm，橫墻高厚比驗(yàn)算式（β H 右端項(xiàng)數(shù)值與下列何項(xiàng)表達(dá)式最為接近？（ A.20<24 B.20<22.56 14<27.07

【解析】根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003一2001）第5.2.4條，已知局部受壓面積 為：A,=1.2bh=1.2×240×400=115200mm；砌體局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù)為：= 1.5；梁端底面壓應(yīng)力圖形的完整系數(shù)為：m=0.7；又f=1.58，則局部受壓承載力為： myfA, =0.7×1.5 ×1.58×115200=191117N =191.1kN。 37. 截面尺寸為1170mm×190mm的窗間墻，采用MU7.5單排孔混凝土小型空心砌塊和 M7.5混合砂漿砌筑，不錯(cuò)孔，不灌實(shí)。墻的計(jì)算高度3.8m，承受軸向力設(shè)計(jì)值 105kN。荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的偏心距為38mm。 （1）該窗間墻高厚比β與（ 項(xiàng)數(shù)值相近。

【答案】C 【解析】根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2001）表5.1.2，高厚比修正系數(shù)= 3.8 =22。 (2)假定該窗間墻的高厚比β=20，試確定其承載力(kN)與( ）項(xiàng)數(shù)值相近。 A.122. 04 B.122.56 C12670 120

=0.32; 1 +12× 1 +12× 12 0.2 D 0.625

N=βfA=0.32×1.78×222300=126.6kN。 3）題36的其他條件不變，僅改用M7.5水泥砂漿砌筑，該窗間墻的承載力（ ）項(xiàng)數(shù)值相近。

C.107.70 D.103.74

釋析）根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2001）第7.3.3條，已知l。=5.15m 85m, 1. 1l, = 1. 1 × 4. 85 = 5. 335m, 故 l。 = 5. 15m, H = 15m > Z.周故取 h

知墻梁計(jì)算跨度l。=5150mm，則《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2001）公式 中，公式右端的值（kN·m）與（ 0）項(xiàng)數(shù)值最為接近。

考慮墻梁組合作用的托梁跨中彎矩系數(shù)為：

則：M,=αmM2=0.23×314.56=72.35kN·m （3）托梁按偏心受拉構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，若已知αm=0.250，m=2.032，假設(shè)墻梁的跨中 計(jì)算高度H。=5.450m，由荷載Q2引起的跨中彎矩值Mz=315kN·m，則軸心力至縱向 鋼筋合力點(diǎn)之間的距離e（mm）與（ ）項(xiàng)數(shù)值最為接近。

A.670 MB.Q550 C.3490 D.450 【答案】C

4.670 B.Q550 C.3490 D.45d

【解析】已知M,=αmMz=0.250×315=78.75kN·m， M2=2.032× 315 =117.45kN; 5.450 × (0. 45 2 ×0. 045) =0. 18m, 菜浴】 eo=N 2 【 故為大偏心受拉構(gòu)件，軸心力至縱向鋼筋合力點(diǎn)之間的距離為： h 2 2 （4)若已知荷載設(shè)計(jì)值Q2=150kN/m，則使用階段的托梁斜截面受剪承載力（規(guī)范式 7.3.8）驗(yàn)算時(shí)公式右端的剪力值（kN）與（ ）項(xiàng)數(shù)值最為接近。

250X M2 315 =117.45kN; =0.67m>

故為大偏心受拉構(gòu)件，軸心力至縱向鋼筋合力點(diǎn)之間的距離為： e=eo （4）若已知荷載設(shè)計(jì)值Q2=150kN/m，則使用階段的托梁斜截面受剪承載力 7.3.8）驗(yàn)算時(shí)公式右端的剪力值（kN）與（ ）項(xiàng)數(shù)值最為接近。

B. 150. 59

150.59 C.167.38

Z 根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500032001）第7.3.8條，對(duì)于有洞口自承重墻梁，考 慮組合作用的托梁剪力系數(shù)為：β、=0.5，則剪力值為：V=β、V=0.5×363.75 =181.88kN。 （5）施工階段托梁的彎矩及剪力設(shè)計(jì)值承載力為（ A.54.27kN·m；39.7kN B.54.27kN ·m; 72.35kN C. 65kN ·m; 45.6kN D. 72.35kN : m:118.92kN

托梁自重：3.24kN/m；墻體自重：1.2×19×0.24×2.4=13.13kN/m；作用 的均布荷載為：3.24+13.13=16.37kN/m煤炭標(biāo)準(zhǔn)，則

某5m高軸心受壓磚柱，e=0，上下端均為不動(dòng)鉸支座，采用MU10和M5的 砌筑，截面尺寸為490mm×490mm。 (1）該柱受壓承載力設(shè)計(jì)值（kN）與（ 現(xiàn)教值相近

A.292.7 【答案】A

【解析】f=1.50N/mm,A=0.49×0.49=0.24m<0.3m; 根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2001）第3.2.3條第2款得，調(diào)整系數(shù)=0.7+ 0.24=0.94，調(diào)整后f=0.94×1.50=1.41N/mm；查表5.1.2得g=1.0,H。=5m， 則β=1.0×5/0.49=10.2, h 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)： 冀書(shū)飾按特 小酬鮮樂(lè)并（

無(wú)筋砌體的承載力：N≤PafA=0.865×1.41×240000=292.7kN。 （2）當(dāng)該柱采用網(wǎng)狀配筋配置，鋼筋為Φ*4冷拔低碳鋼絲，f,=430N/mm，鋼筋網(wǎng)豎向 間距s=260mm（四皮磚），網(wǎng)格尺寸為60mm×60mm，已求得體積配筋率p=0.162，f =2.522N/mm，該網(wǎng)狀配筋柱承載力（kN）與（ ）項(xiàng)數(shù)值最為接近，

房地產(chǎn)項(xiàng)目柱的高厚比：β= H。5000 =10.2<16

KPn=Pon= 1+3Pg 1 +3×0.162 =0.812, 1 + 1 + ×10. 22 667 667

A. 628 =0. 27% >0. 1%