B.1.35 C.1.40 D.1.4 【答案】C 【解析】《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010一2002）規(guī)定，軸心抗壓強度設(shè)計值計算公式 為：f。=f。/。，確定f.的前提為：①按荷載規(guī)范規(guī)定，新增由永久荷載效應(yīng)控制的組 合；②取消原規(guī)范對屋架、托架，以及對承受恒載為主的軸壓、小偏壓柱安全等級提高 息受級的規(guī)定；③保留附加偏心距e的規(guī)定；④混凝土材料分項系數(shù)取為1.4。 4.關(guān)于材料的高溫性能，下列敘述錯誤的是（味比）。郵，敢 A.建筑材料燃燒性能分為A不燃性，B難燃性，B，可燃性，B，易燃性 社B.鋼材屬不燃性材料，一定應(yīng)力下，在高溫時隨時間增加不會發(fā)生緩慢變形 C.混凝土是一種耐火性良好的材料，300℃以下，抗壓強度基本不變 D.粘土磚耐火性能好，240mm厚承重墻可耐火5h（小時）以上t

【解析】鋼材雖為不燃燒性材料，但耐火性較差，高溫下不僅強度下降（350℃以上），且 彈性模量降低，徐變增大，即一定應(yīng)力下，隨時間增加發(fā)生緩慢變形。 15.關(guān)于混凝土高溫性能，下列論述不正確的是（）。倍 A.混凝土抗壓強度300℃以上，隨溫度升高呈直線下降，600℃時降低50%，800℃時 降低80% B.抗拉強度高溫時下降情況幾乎同抗壓強度 C.彈性模量50200℃下降較明顯，200~400℃下降緩慢，400~600℃下降更平緩 D.火災(zāi)中混凝土的爆裂使承載力迅速降低 （壽要菜客泡出包水要

選擇題（每題的四個備選項中只有一個符合題意，請寫出主要的計算過程及計算結(jié)果，概念 題要求寫出所選答案的主要依據(jù)） 其標(biāo)加一前力塘結(jié)構(gòu)一標(biāo)加抗需等級為二級一由管繼用月三訪生均中的壇加去山重

A. $b =0. 499 【答案】A

房地產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范范本A. 5, =0. 499

其中，β,=0.8（C50），β,=0.74（C80）

B.=0.512 C. $b =0.517

D. ,=0. 544

該結(jié)構(gòu)的相對界限受壓區(qū)高度為：5.= 0. 78 =0. 499。 360 2 × 10° ×0. 0032

、某單層雙跨等高鋼筋混凝土柱廠房，其平面布置圖、排架簡圖及邊柱尺寸如圖2－2所 示。該廠房每跨各設(shè)有20/5t橋式軟鉤吊車兩臺，吊車工作級別為A5級，吊車參數(shù)見表

代問在計算④軸或軸縱向排架的柱間支撐內(nèi)力時所需的吊車縱向水平荷載（機 (kN), 與下列( ）項數(shù)值最為接近。

【解析】根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（CB500092001)（2006年版）第5.1~5.2

60.4060 2000 +1+ =2.02; 6000

根據(jù)第5.2.2條，多臺吊車的荷載折減系數(shù)為0.9，則可得： Dmax=0.9×178×2.02=324kN;Dmin=0.9×43.7×2.02=79.45kN。 (3)已知作用在每個吊車車輪上的橫向水平荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）為T。，試問，在進(jìn)行排架計 算時，作用在軸柱上的最大吊車橫向水平荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）H，應(yīng)與下列（ ）項表達(dá) 式最為接近。

H=2×0.9× 2000 T=2.4To [1+ 6000

【解析】屋面活荷載與雪荷載不同時參與組合取較大值，則上柱柱底截面荷載效應(yīng)組合的 最大彎矩設(shè)計值為：M=1.2×19.3+1.4×58.5+1.4×0.7×（3.8+18.8）+1.4×0.6× 20.3=144.3kN·m。 （5)試問，在進(jìn)行有吊車荷載參與組合的計算時，該廠房在排架方向的計算長度。最接 近（ ）m。 提示：該廠房為剛性屋蓋。 A.上柱：lo=4.1；下柱：l。=6.8 B.上柱：l。=4.1；下柱：l。=10.6 C, 上柱. 1. =5. 0. 下柱. ,=8. 45 2 上柱. 1.=6.6. 下柱. 1. = 8. 45

A. = 0. 85f.ha Fa 60×103300×103×240 60×103 +1.2× +1.2× =494mm 0.85×360×800 360

1.5Mk 1.5×27.2×10% =198N/mm

柱承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE應(yīng)分別為 )。 0.75;0.75 B. 0.75; 0.80 C. 0. 80; 0. 75 D. 0. 80; 0.80 答案IB

【解析】已知f=11.9N/mm，則： 上柱軸壓比為： N 236×103 f.bh11.9×400×400 下柱軸壓比為： N 1400×103 f.bh 11. 9 × 400 × 900 l =0.33>0.15。

1400e;/ho 515 =： =1.16

(3)若該柱下柱的偏心距增大系數(shù)m=1.2，承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE=0.8，已求得相對 界限受壓區(qū)高度$~0.55，初始偏心矩e;=573mm，混凝土受壓區(qū)高度×=235.3mm，問 當(dāng)采用對稱配筋時，該下柱的最小縱向配筋面積A.=A（mm）應(yīng)與下列（ 項接近

提示：預(yù)應(yīng)力筋中15.2(1×7）為鋼絞線，F(xiàn)pk=1860N/mm。 A. 入 =0. 34 B. 入 = 0. 66 C. 入 = 1. 99

對型鋼混凝王組合結(jié)構(gòu)認(rèn)識錯誤的是（）。【2004年真題] A.它與普通混凝土比，具有承載力大、剛度大、抗震性好的優(yōu)點 B.它與普通鋼結(jié)構(gòu)比，整體穩(wěn)定性好，局部穩(wěn)定性好，防火性能好的優(yōu)點 C.不僅可用于工業(yè)廠房排架柱，也可用于吊車梁ol，iri00 D.抗震設(shè)防烈度9度，抗震等級為1級的9層框架柱如采用之，應(yīng)要求從 用型鋼混凝土組合柱

B.M=144.91kN·m D. M=158.36kN.m

B.M=144.91kN·m D.M=158.36kN.m

除屋面梁外，其他各層縱向梁（x向）和橫向梁（向）上均作用有填充墻（包括門窗等）均 布荷載2.0kN/m，計算時忽略柱子自重的影響，上述永久荷載與活荷載均為標(biāo)準(zhǔn)值。 2004年真題] 提示：計算茍裁時樓面及屋面的面積均按軸線間的尺寸計算。

應(yīng)和下列（ ）值接近。 提示： ①q,和q分別為樓面永久荷載和活載的標(biāo)準(zhǔn)值，但q,包括梁自重在內(nèi)，不考慮活載折減； ②板長邊/板短邊≥2.0時，按單向板導(dǎo)荷載。 A.9i=36.38kN/m; 93=30.00kN/m B.91=32.00kN/m; 93=15.00kN/m C. q, =30.00kN/m; q3 =36.38kN/m D. q1 =26. 38kN/m; 93 = 15. 00kN/m 【答案】A 甲菜旗直飾 【解析】BC跨，計算單元 大涼 米 1o24 按單向板導(dǎo)荷載, 9, =(5 +2.5)×4 +4. 375 +2. 0 =36. 375kN/m; lo14 AB跨，計算單元 =1，按雙向板導(dǎo)荷載，93=(5+2.5）×4=30kN/m。 （2）當(dāng)簡化作平面框架內(nèi)力分析時，作用在計算簡圖17.00標(biāo)高處的P,和Pz（kN），應(yīng) 與下列（ ）值接近。 提示： ①P,和P,分別為永久荷載和樓面活載的標(biāo)準(zhǔn)值，不考慮活載折減； ②P，和P2僅為第五層集中力。 A.P,=50.5kN;P,=20.5kN 0100280尊 B. P, =20.5kN; P, =50.5kN C. P, =12.5kN; P, =20.5kN D. P, =8. 0kN; P, =30. 0kN

【解析】P，=（3.125+2.0）×4=20.5kN； P, =(5. 0 +2. 5) ×2 ×4/2 + (3. 125 +2. 0) ×4 =50. 5kN。 （3）試問，作用在底層中柱柱腳處的N（kN）的標(biāo)準(zhǔn)值（恒+活）和下列（ ）值最接近。 提示：

l=1.2×5×1+1.4×2.5×1=9.5kN/m; 92=1.35×5×1 +1.4×0.7×2.5×1=9.2kN/m; M=0.1×qm..×=0.1×9.5×4x4=15.2kN.m。 （5）當(dāng)平面框架在豎向荷載作用下，用分層法作簡 化計算時，頂層框架計算簡圖如圖2－10所示，若用 彎矩分配法求頂層梁的彎矩時，試問彎矩分配系數(shù) μBA和μBcC分別為（ ）。 0100

【解析】根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB500102002）第10.2.5條，沿周邊布置的受扭 鋼筋間距應(yīng)不大于200mm和梁寬。

3.某框架結(jié)構(gòu)懸挑梁（見圖212），0懸挑長度2.5m，重力荷載代表值在該梁上的均布線 荷載為20kN/m，該框架所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.20g， 該梁用某程序計算時，未作豎向地震計算，試問，當(dāng)用手算復(fù)核該梁配筋時，其支座負(fù) 彎矩M。(kN·m）為( )。［2004年直題1

根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB500112001）（2008年版）第5.3.3條，豎向地 主值取重力荷載代表值的10%，則支座負(fù)彎矩M。為：

析]1. =α d =0. 14 × =gl,=1.2×705=846mm，由于1.3l,=1.3×846=1099.8mm<1200mm,故

點平面示意圖 (b）節(jié)點配筋示意圖(梁未示出)

節(jié)點配筋示意圖（梁未示出）

（1）該節(jié)點上、下樓層的層高均為4.8m，上柱的上、下端設(shè)計值分為別M=450kN·m， M=400kNo:m；下柱的上、下端彎矩設(shè)計值分別為M=450kN·m，M=600kN·m； 柱上除節(jié)點外無水平荷載作用。試問，上、下柱反彎點之間的距離H。（m），應(yīng)與下列 )項數(shù)值最為接近。

【解析】上層柱反彎點距中間層距離：H，= 400×4.8 =2.259m; 400+450 450×4.8 =2.057m; XO 450+600 上層柱反彎點距中間層距離：H。=H,+H,=4.316m。 001X00 （2）假定框架梁KL1在考慮×方向地震作用組合時的梁端最大負(fù)查

梁端上部和下部配筋均為5業(yè)25（A=A，=2454mm），a=α，=40mm；該節(jié)點上柱和下柱反 彎點之間的距離為4.6m。試問，在方向進(jìn)行節(jié)點驗算時，該節(jié)點核心區(qū)的剪力設(shè)計值V (kN）應(yīng)與下列( ）項數(shù)值最為接近。

1題可知，b，=b。=600mm，h,=h。=600mm，n=1.0，Re=0.85，β。=1.0，J /mm，f.=1.43N/mm，f，=300N/mm。進(jìn)行節(jié)點核心區(qū)受剪截面驗算，可

滿足截面要求； 進(jìn)行受剪箍筋計算混凝土結(jié)構(gòu)，可得，

A.未違反強制性條文 C.違反2條強制性條文

B.違反1條強制性條文 D.違反3條強制性條文

【解析】梁端縱向鋼筋為兩排布置，環(huán)境類別為一類，取a。=a，=65mm 65=585mm；梁端配筋最多的截面為8Φ25，A=3927mm，則可得配筋

排水標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范范本?）框架局部立面示意圖（樓板未示出）

(b）邊跨框架采KL1荷載示意圖

（1)在計算地震作用時，假定框架梁KL1上的重力荷載代表值Pk=180kN，k=25kN/m； 由重力荷載代表值產(chǎn)生的梁端（柱邊處截面）的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mbl=260kN·m（C），M，= 150kN·m（）)；由地震作用產(chǎn)生的梁端（柱邊處截面）的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mz=390kN·m （G)，Mi=300kN：m()。試問，梁端最大剪力設(shè)計值V(kN)，應(yīng)與下列（）項數(shù) 值最為接近。