萬達(dá)廣場酒店超限報告.pdf

高96.38米，按照《高層建筑濕凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3一2010）3.3.1條：框架

展61抗需股防自際費(fèi)或

信息技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范范本6.2結(jié)構(gòu)關(guān)鍵抗側(cè)力構(gòu)件抗震性能目標(biāo)

表 6. 2. 1結(jié)構(gòu)抗穩(wěn)性能目標(biāo)

表 6. 2. 1 結(jié)構(gòu)抗慢性能目錄

各性能水準(zhǔn)結(jié)構(gòu)預(yù)期的震后性能狀況如表6.2.2

表622各3微機(jī)需層送況

較嚴(yán)重?fù)p壞 注：“普通豎向構(gòu)件”是指“關(guān)鍵構(gòu)件”之外的整向構(gòu)件；“關(guān)鍵構(gòu)件”是指該構(gòu)件的失 效可能引起結(jié)構(gòu)的連續(xù)破壞或危及生命安全的嚴(yán)重破壞；“耗能構(gòu)件”包括框架梁、剪力 墻連梁及耗能支撐等。

.11條所列各水準(zhǔn)的驗(yàn)算公式計(jì)算。具體采用的抗震性能水準(zhǔn)如下： 在多遇地震（小震）下滿足第1抗震性能水準(zhǔn)的要求，在設(shè)防地震（中震）下滿足第3抗震性能 水準(zhǔn)的要求，在罕遇地震（大震）下滿足第4抗震性能水準(zhǔn)的要求：不同抗震性能水準(zhǔn)的結(jié)構(gòu)構(gòu)件 承載力設(shè)計(jì)要求風(fēng)下表6.2.3

表 6.2.3 不同抗震性能水準(zhǔn)的結(jié)抱構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)要求

：1.5層柱為樓頂上一層注，6層柱為

7.2結(jié)構(gòu)的整體計(jì)算結(jié)果 7.2.1計(jì)算結(jié)果 結(jié)構(gòu)模型分25個結(jié)構(gòu)層，模型結(jié)構(gòu)層4層梁板為建筑結(jié)構(gòu)首層梁板，模型結(jié)構(gòu)層5層墻柱為建 筑結(jié)構(gòu)首層增柱，以下各表所示層號為模型結(jié)構(gòu)層層號， 剛性樓板計(jì)算結(jié)果，見下表

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“樓層側(cè)向剛度比、受剪承載能力比、地震作用下的層間位移角、地震作用下的樓層剪力及其占 總剪力的百分比、地震作用下的傾覆彎矩及其占總剪力的百分比”等曲線以及前三階報型圖，見下 面各頁所示（計(jì)算層5層柱對應(yīng)建筑1層）， 其中，樓層側(cè)向剛度比和受剪承載能力比曲線在錯房項(xiàng)（計(jì)算層8層）兩層和屋面有出現(xiàn)突變的 清況，主要是由塔樓收進(jìn)或?qū)痈卟町愝^大引起的：塔樓樓層曲線均比較光滑：側(cè)向例度比的數(shù)值除 第5層（計(jì)算層9層）以外其它均滿足規(guī)范要求；而受剪承載能力比的數(shù)值（最大值為0.8，出現(xiàn)在 首尿滿足提愛求

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7.2.2計(jì)算結(jié)果分析

根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，結(jié)合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3一2010）的要求及結(jié)構(gòu)抗震概 計(jì)理論，可以得出如下結(jié)論： 平動周期之比小于0.9，滿足《高規(guī)》3.4.5條要求。 2 第4.3.12條要求本工程由于處于8度烈度區(qū)，III類 場地，設(shè)計(jì)地震 是第三組，計(jì)算所得的剪重比大于最小剪重比3.2%較多，說明本 結(jié)構(gòu)在此烈度區(qū)地囊反應(yīng)較大 所取報型數(shù)足夠 ，所有樓層層間位移角均小于1/650，其中風(fēng)荷載作用的影 雪扭特 則結(jié)構(gòu)，但滿足《高規(guī)》第3.4.5條“關(guān)于A級高度建筑不應(yīng)大于1.5倍的 要求” 層以上樓層均大于其上一層受剪承我力的80% 通過《高規(guī)》第5.4.4條的整體穩(wěn)定驗(yàn)算，且大于 和第7.2.13條的要求 單元剖分及其參與計(jì)算、聯(lián)周層的模擬與ETABS TABS計(jì)算的樓層例度有一定的差別，但計(jì)算結(jié)果基 STfE

根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，結(jié)合（高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3一2010）的要求及結(jié)構(gòu)抗震概 計(jì)理論，可以得出如下結(jié)論： 第一扭轉(zhuǎn)周期與第一平動周期之比小于0.9，滿足《高規(guī)》3.4.5條要求。 規(guī)》第4.3.12條要求本工程由于處于8度烈度區(qū)，III類 場地，設(shè)計(jì)地 又是第三組，計(jì)算所得的剪重比大于最小勇剪重比3.2%較多，說明本 結(jié)構(gòu)在此烈度區(qū)地囊反應(yīng)較大 ，所有樓層層間危移角均小于1/650，其中風(fēng)荷載作用的是 屬于扭轉(zhuǎn) 則結(jié)構(gòu)，但滿足《高規(guī)》第3.4.5條“關(guān)于A級高度建筑不應(yīng)大于1.5倍的 要求”， 層以上樓層大其上一層變界事我力的義 過（高規(guī)》第5.4.4條的整體穩(wěn)定驗(yàn)算，且大于 條和第7. 2. 13條的要求 單性板單元剖分及其參與計(jì)算、聯(lián)周層的模擬與ETABS 小， ETABS計(jì)算的樓層剛度有一定的差別，但計(jì)算結(jié)果基

7.3結(jié)構(gòu)的彈性時程分析

本工程商層銷構(gòu)，抗量改顧盜度為8度，報據(jù)尚層建鞏族士銷構(gòu)技不現(xiàn)程。 (JGJ32010) 第4.3.4條第2、3款和第5.1.13條的規(guī)定，需進(jìn)行彈性時程分析法進(jìn)行多遇地震下的補(bǔ)充計(jì)算，采 用SATVE進(jìn)行彈性動力時程分析，輸入地震波為4組實(shí)際地震記錄和1組場地合成人工波（經(jīng)過地 提波夠正)。進(jìn)行彈性動力分析時按8度地度3類土，50年時限內(nèi)超越概率為63.2%（小震)，阻尼 北為0.05考惠， 選取的拍需波個別示例圖如下所示，量大加速度峰值按規(guī)范取為70.0ga1

USER2（天然波）時程及與反應(yīng)譜對比曲線

RH1TG065（人工波）時程及與反應(yīng)譜對比曲線

表7.3基底最大總剪力及最大層間位移角

按全樓彈性選板計(jì)算的中需驗(yàn)算的格體計(jì)算結(jié)果如下表：

注：1.5層動能格頂上一最準(zhǔn)，6是注為起

注：1.5層群為鏈格頂上一層樣。6晟為起用

本工程關(guān)鍵構(gòu)件定為跨層桂，主樓5.6層掛，5層（據(jù)樓預(yù)）大跨度案，底部加強(qiáng)區(qū)剪力增

個別樓層的配篩結(jié)果（無超前的情況出現(xiàn)）示意如下： 首層剪力墻與跨層柱（第5模型結(jié)構(gòu)層）： 尊力墻約束邊線構(gòu)性配筋室箱微超過5%，施工圖境內(nèi)設(shè)置型鋼處理， ，跨層掛最大縱面配筋惠23%，均處手不屆服狀態(tài)

第5層大跨度梁（第8模型結(jié)構(gòu)層） 大跨度梁（主樓右刨鑒，X向布置）未出現(xiàn)超筋的情況，處于不屆服狀態(tài)，設(shè)計(jì)中另加預(yù)應(yīng)力或內(nèi)置型鋼的方式控制其度

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按規(guī)范要求的“大震不倒”的抗震設(shè)防目標(biāo)，采用PUSH&EPDA程序?qū)�建筑物在罕退地震作�?下進(jìn)行靜力彈塑性推覆分析，

8.1加載順序與水平荷裁豎向分布模式

分內(nèi)步進(jìn)行加載，第一步為施加重力荷我代表值，并在后續(xù)加水平荷我過程中保持恒定，第 步為逐步施加腎向分布模式為三角形和矩形的西種水平荷載

8.2Pushover計(jì)算結(jié)果 8.2.1Pushover的簡要結(jié)果 大震下靜力彈塑性分析所得的性能點(diǎn)處相關(guān)指標(biāo)如下表所示。

8.2.2Pushover計(jì)算結(jié)果分析

表8.2=2 抱性損傷情況

注：1.5注能上一層群。6晟注為起

2.本工器關(guān)的性感， 底部加強(qiáng)區(qū)前力培。

3）內(nèi)方可雅覆，在底部 其均為面外拉查損壞照明標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范范本，

在0度方向三角形荷載推覆下的上圖紅色因形線所示增體，截面為800mm*13240mm，此片墻在性

/(fck8A)=1454000/(27.5*800mm*13240)=0.005<0.15，抗勢驗(yàn)?zāi)紳M足要求；此片增體屬拉彎損壞， 設(shè)計(jì)時通過提高約束邊緣構(gòu)件的配箍率，堅(jiān)向分布筋配筋率，埋置型鋼等措施，提高結(jié)構(gòu)剪力增筒 體及邊緣區(qū)域剪力墻的拉拉強(qiáng)度和延性

和四層存在跨層柱，通過提高關(guān)鍵部位及底部剪力墻增肢的延性，使抗側(cè)例度和結(jié)構(gòu)延性更好地匹 ，達(dá)到有效地協(xié)同抗晨 構(gòu)造要求 雅一 向分布筋配筋率（大 線的承我能力 多板邊繳，轉(zhuǎn)銷等W力集中的理方進(jìn)行機(jī) 大簡外圍剪力增設(shè)置成型 配師率等描，提尚銷構(gòu)延性，避免范性吸環(huán) 人捷尚狂于的承我能力 4層的穿層柱按混減土規(guī)范6.2.3和6.2.4條考惡二階效應(yīng)的影響，確保其在設(shè)防地晨 下抗彎不屆服、抗剪彈性，并且其箍筋全高加密和提高其縱筋配筋率， 5.對于裙樓項(xiàng)大跨度案，按中震抗彎不冊服、抗剪彈性并考慮整問地震進(jìn)行設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)中勿如 頁成力或內(nèi)置型鋼的方式控制其提度 7.6層（裙房頂上第二層，計(jì)算模型10層）的框架柱均為短柱，按震抗彎不屆服、抗剪彈性設(shè) 計(jì)，其箍筋全高加密，

和偶然確心地震作用；對關(guān)鍵構(gòu)件如跨層柱、剪力增底部加強(qiáng)區(qū)部位等采用內(nèi)個計(jì)算程序的合理計(jì) 算結(jié)果進(jìn)行設(shè)計(jì)， 2）按規(guī)范要求，選用4組3類場地的天然地震波和1組場地人工波，對結(jié)構(gòu)作彈性時程分析， 并將結(jié)果與反應(yīng)譜分析結(jié)果相比較， 3）對關(guān)鍵構(gòu)件進(jìn)行中囊驗(yàn)算，了解其抗震囊性能，并采取相應(yīng)加強(qiáng)措施。 4）針對上述超限情況，對結(jié)構(gòu)進(jìn)行罕遇地震下的PUSHOVER分析，以確定結(jié)構(gòu)能否滿足第 階段抗震設(shè)防水準(zhǔn)要求，并對薄弱構(gòu)件 的加強(qiáng)指

對關(guān)鍵構(gòu)件設(shè)定抗震性能化目標(biāo)。并在抗囊設(shè)計(jì)中，采用多種程序?qū)�結(jié)構(gòu)進(jìn)行了彈性、彈望性計(jì)算 分析電鍍標(biāo)準(zhǔn)，除保證結(jié)構(gòu)在小囊下完全處于彈性工作外，還補(bǔ)充了關(guān)鍵構(gòu)件在中震和大震下的驗(yàn)算。計(jì)期 清果表明，各項(xiàng)指標(biāo)均表現(xiàn)良好，基本滿足規(guī)范的有關(guān)要求，根據(jù)計(jì)算分析結(jié)果和概念設(shè)計(jì)方法， 對關(guān)鍵和重要構(gòu)件作了適當(dāng)加強(qiáng)，以保證在地震作用下的延性 因此，可以認(rèn)為本工程除能滿足豎向荷載和風(fēng)荷載作用下的有關(guān)指標(biāo)外，亦滿足“性能目標(biāo)D" 抗設(shè)隨目標(biāo)，結(jié)相是行且安金的