P.=o mn /o.ms

式中：αp.min、mx一構(gòu)件疲勞驗算時，同一層預(yù)應(yīng)力鋼筋的最小應(yīng)力（MPa）、最大應(yīng)力 (MPa)

表3.1.7預(yù)應(yīng)力筋疲勞應(yīng)力幅限值（N/mm2)

注：1當(dāng)P,≥0.9時，可不作預(yù)應(yīng)力筋疲勞驗算。

2當(dāng)有充分依據(jù)時 電線電纜標準，可對表中規(guī)定的疲勞應(yīng)力幅限值作適當(dāng)調(diào)整。 3.1.8中強度預(yù)應(yīng)力鋼絲和預(yù)應(yīng)力冷軋帶肋鋼筋的最大力總延伸率限值8.不應(yīng)小于4.0%；消除應(yīng) 力鋼絲、鋼絞線和預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的最大力總延伸率限值8不應(yīng)小于4.5%。 3.1.9緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合下列規(guī)定： 1緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線、護套及其性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線》JG/T369 的規(guī)定。 2緩凝膠粘劑應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線專用粘合劑》JG/T370的有關(guān)規(guī)定 3.1.10無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋及其性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線》JG/T161的規(guī)定 3.1.11單絲涂覆環(huán)氧涂層鋼絞線及其性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《單絲涂覆環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼絞線》 GB/T25823的規(guī)定。 3.1.12填充型環(huán)氧涂層鋼絞線及其性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼絞線》JG/T387

3.2預(yù)應(yīng)力筋用錨固系統(tǒng)和連接器

3.3.1后張預(yù)應(yīng)力構(gòu)件預(yù)理制孔用管材有金屬波紋管、鋼管和塑料波紋管等。梁類構(gòu)件宜采用圓 形金屬波紋管，板類構(gòu)件宜采用扁形金屬波紋管，施工周期較長時宜選用鍍鋅金屬波紋管。塑料 波紋管宜用于曲率半徑小的孔道及對密封要求高的孔道。豎向超長孔道宜采用預(yù)埋鋼管。抽芯制 孔用管材宜采用鋼管或夾布膠管。 3.3.2金屬波紋管的尺寸和性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管》JG/T225的 規(guī)定。 3.3.3塑料波紋管的力學(xué)性能及適用溫度應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管》 JT/T529的規(guī)定。 3.3.4灌漿材料應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《預(yù)應(yīng)力孔道灌漿劑》GB/T25182和《水泥基灌漿材料應(yīng)用 技術(shù)規(guī)范》GB/T50448的規(guī)定。

4.1.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除應(yīng)根據(jù)設(shè)計狀況進行承載力計算及正常使用極限狀態(tài)驗算外， 尚應(yīng)對施工階段進行驗算。 4.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)采取調(diào)整結(jié)構(gòu)布置、特殊節(jié)點作法、調(diào)整施工順序等措施減少豎 向構(gòu)件或相鄰結(jié)構(gòu)對施加預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的約束影響。 4.1.3預(yù)應(yīng)力構(gòu)件截面尺寸的確定，應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)荷載、建筑凈高、預(yù)應(yīng)力束及錨具的布置及張拉 施工操作距離等影響因素 4.1.4預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)具有整體穩(wěn)定性，結(jié)構(gòu)的局部破壞不應(yīng)導(dǎo)致大范圍塌。 4.1.5預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)計入預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)；對超靜定結(jié)構(gòu)，相應(yīng)的次彎矩、次剪力、次 軸力等應(yīng)參與組合計算，并應(yīng)符合下列規(guī)定： 1對承載能力極限狀態(tài)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)。應(yīng)取1.0；不利 時，應(yīng)取1.3。 2對正常使用極限狀態(tài)，預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)。應(yīng)取1.0。 3對參與組合的預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)項，當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對承載力有利時，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。 應(yīng)取1.0；當(dāng)預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對承載力不利時，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié) 構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定采用。對地震設(shè)計狀況下應(yīng)取1.0。 4.1.6預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力Qcon應(yīng)符合下列規(guī)定：

式中：fok一預(yù)應(yīng)力筋極限強度標準值（MPa）； frsk——預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋屈服強度標準值（MPa）。 4當(dāng)符合下列情況之一時，上述張拉控制應(yīng)力限值可相應(yīng)提高0.05f或0.05.fmk： 1）要求提高構(gòu)件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區(qū)內(nèi)設(shè)置的預(yù)應(yīng)力筋。 2）要求部分抵消由于應(yīng)力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預(yù)應(yīng)力筋與張拉臺座之間的溫 差等因素產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。 5消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線、中強度預(yù)應(yīng)力鋼絲的張拉控制應(yīng)力值不應(yīng)小于0.40fk；預(yù)應(yīng)力螺 紋鋼筋的張拉應(yīng)力控制值不宜小于0.50.fpk。 4.1.7在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計中，應(yīng)在設(shè)計計算中考慮柱、墻的側(cè)向約束作用對梁、板中預(yù)應(yīng) 力傳遞及正常使用和承載能力極限狀態(tài)的影響，同時在柱、墻中配置鋼筋承擔(dān)該約束作用產(chǎn)生的 附加效應(yīng)。 4.1.8預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)應(yīng)按最不利作用的組合進行內(nèi)力分析。作用的組合應(yīng)考慮全部荷載作用工況， 包括預(yù)加力作用、溫度作用、收縮徐變作用、約束作用和地基不均勻沉陷作用以及由于荷載偏心 所產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)和橫向均勻分布荷載等因素。復(fù)雜約束結(jié)構(gòu)尚應(yīng)考慮施工路徑影響。 4.1.9當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋長度超過40m或預(yù)應(yīng)力損失大于30%時，宜采取兩端張拉；當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋長度超 過60m時，宜采取分段張拉和錨固。 4.1.10主要承重構(gòu)件和有抗震要求的構(gòu)件宜采用有粘結(jié)和緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力。

4.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土梁的跨高比宜按表4.2.1的規(guī)定采用，并符合下列規(guī)定

1扁梁的寬度不宜大于柱寬加1.5倍梁高。 2梁的跨高比可根據(jù)構(gòu)件跨度、作用荷載等條件進行調(diào)整；當(dāng)有工程實踐經(jīng)驗并經(jīng)驗 設(shè)計要求時，其跨高比可不受表4.2.1的限制

表4.21預(yù)應(yīng)力混凝士梁的跨高比選用范圍

4.2.2預(yù)應(yīng)混凝王板的跨度、跨高比和最小厚度宜符合表4.2.2的規(guī)定，并符合下列規(guī)定： 1柱支承平板的厚度不應(yīng)小于200mm，周邊支承平板的厚度不應(yīng)小于150mm。 2周邊支承雙向板的跨高比，宜按柱網(wǎng)的短向跨度計算；柱支承雙向板的跨高比，宜按柱網(wǎng)

表4.2.2預(yù)應(yīng)力混凝土板的跨度、跨高比和最小厚度

2如遇荷載集中（單重大于5kN的集中活荷載）、開洞尺寸大于1.5倍板厚時，跨高比宜取下限； 3如屬耐火等級為一級的重要建筑物，跨高比宜取下限； 4如有可靠經(jīng)驗且滿足設(shè)計要求時，可適當(dāng)放寬跨度限值。 1.2.3對預(yù)應(yīng)力混凝土平板，扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，在混凝土總截面面積上建立的平均預(yù)壓應(yīng) 力不宜小于1.0N/mm，也不宜大于3.5N/mm

4.3.1預(yù)應(yīng)力筋中的預(yù)應(yīng)力損失值宜按表4.3.1的規(guī)定計算

4.3預(yù)應(yīng)力損失值計算

表43l預(yù)應(yīng)力損失值（N/mm）

混凝土彈性壓縮 617 按本規(guī)程第4.3.9 4.3.2當(dāng)計算求得的預(yù)應(yīng)力總損失值小于下列數(shù)值時，應(yīng)按下列數(shù)值取用： 1先張法構(gòu)件：100N/mm。 2后張法構(gòu)件：80N/mm。 4.3.3預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在各階段的預(yù)應(yīng)力損失值宜按表4.3.3的規(guī)定進行組合：

4.3.3預(yù)應(yīng)力構(gòu)件在各階段的預(yù)應(yīng)力損失值宜按表4.3.3的規(guī)定進行組合：

發(fā)4.3.3預(yù)應(yīng)力損失值組

注：先張法構(gòu)件由于鋼筋應(yīng)力松弛引起的損失值在第一批和第二批損失中所占的比例，如需 區(qū)分，可根據(jù)實際情況確定。 4.3.4預(yù)應(yīng)力直線筋由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失值，可按下列公式計算：

式中：a 張拉端錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值（mm），可按表4.3.4采用

表4.3.4錨具變形和預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)縮值a（mm

反向摩擦影響長度l。（m）可按下列公式計算：

aE, Y10000 m (u/r +k)

當(dāng)x≤l.時 當(dāng)

又向摩擦影響長度（。（m）可接下列公式計算

式中：l。 預(yù)應(yīng)力筋端部直線段長度（m） 11 預(yù)應(yīng)力筋張拉端起點至反彎點的水平投影長度（m）； i、i2 第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋中應(yīng)力近似直線變化的斜率； T1~Te2 第一、二段圓弧形曲線預(yù)應(yīng)力筋的曲率半徑（m）； Oa`ap 預(yù)應(yīng)力筋在α、b點的應(yīng)力（MPa）。

3當(dāng)折線形預(yù)應(yīng)力助 ，由于錨具變形和鋼筋內(nèi) 縮，在反向摩擦影響長度I范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失值α，可按下列公式計算：

當(dāng)x≤l。時 當(dāng)l

式中： 預(yù)應(yīng)力筋在bc段中應(yīng)力近似直線變化的斜率： 預(yù)應(yīng)力筋在折點c以外應(yīng)力近似直線變化的斜率： 1 張拉端起點至預(yù)應(yīng)力筋折點c的水平投影長度（m）。 4.3.6預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值，（圖4.3.6），宜按下列公式計算：

當(dāng)(kx+μo）≤0.3時，可按下式近似計算：

012=0con e*x+μ

o., =0...(kx+ μ0)

圖4.3.6預(yù)應(yīng)力摩擦損失計算

=/α+α 0 =/α +Aα

其中，α、αh一—按拋物線、圓弧曲線變化的空間曲線預(yù)應(yīng)力筋在豎直向、水平向投影所 形成拋物線、圓弧曲線的彎轉(zhuǎn)角（rad）； △α、△αh一—廣義空間曲線預(yù)應(yīng)力筋在豎直向、水平向投影所形成分段曲線的彎轉(zhuǎn)角 曾量（rad）。 4.3.7預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失14按下列規(guī)定計算： 1消除應(yīng)力鋼絲、鋼絞線 普通松馳

3.8混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力損失值ts、is，按下式計算： 1對一般建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)件

式中：pe、 fu P、p"

60 + 340 fu O is = 1+15p fu ois = 1+15p* fu Ors 1+15p fa Qis: 1+15p

(MPa) 隨加預(yù)應(yīng)力時的混凝土立方體抗壓強度（MPa）； 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的配筋率：對先張法構(gòu)件 p=(A+A)/A，p=(A+A)/A；對后張法構(gòu)件， p=(A,+A)/A，p=(A+A)/A：對于對稱配置預(yù)應(yīng)力鋼筋和

預(yù)應(yīng)力筋彈性模量與混凝土彈性模量之比E/E。： 在代表截面的全部預(yù)應(yīng)力筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng) 力按控制應(yīng)力扣除相應(yīng)的預(yù)應(yīng)力損失后算得（MPa）； 后張法構(gòu)件的預(yù)加力（N） 凈截面面積，即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面積及 縱向普通鋼筋截面面積換算成混凝土的截面面積之和：對由不同混凝土強

度等級組成的截面，應(yīng)根據(jù)混凝土彈性模量比值換算成同一混凝土強度等 級的截面面積（mm）： . 凈截面慣性矩（mm+）； 預(yù)應(yīng)力筋截面形心至換算截面形心的距離（mm）

4.4.2預(yù)應(yīng)力混凝主結(jié)構(gòu)的耐久性設(shè)計應(yīng)包括下列內(nèi)容：

1確定結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境類別。 2提出對混凝土材料的耐久性基本要求。 3確定構(gòu)件中鋼筋的混凝土保護層厚度。 4不同環(huán)境條件下的耐久性技術(shù)措施。 5提出結(jié)構(gòu)使用階段的維護與檢測要求。 4.4.3混凝土結(jié)構(gòu)暴露的環(huán)境類別應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定劃

1確定結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境類別。 2提出對混凝土材料的耐久性基本要求。 3確定構(gòu)件中鋼筋的混凝土保護層厚度。 4不同環(huán)境條件下的耐久性技術(shù)措施。 5提出結(jié)構(gòu)使用階段的維護與檢測要求。 4.4.3混凝土結(jié)構(gòu)暴露的環(huán)境類別應(yīng)按現(xiàn)行國

表4.4.4結(jié)構(gòu)混凝土材料的耐久性基本要求

注：1有可靠工程經(jīng)驗時，二類環(huán)境中的最低混凝土強度等級可降低一個等級： 2處于嚴寒和寒冷地區(qū)二b、三a類環(huán)境中混凝土應(yīng)使用引氣劑，可采用括號中的有關(guān)參數(shù)： 3當(dāng)使用非堿活性骨料時，對混凝土中的堿含量可不作限制； 4當(dāng)混凝土用砂的氯離子含量大于0.003%時，水泥的氯離子含量不應(yīng)大于0.025%，拌合用水的 氯離子含量不應(yīng)大于250mg/L。 4.4.5設(shè)計工作年限為100年的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)按相應(yīng)環(huán)境及用途將環(huán)境作用等級提高 級進行設(shè)計，混凝土強度不應(yīng)低于C40。設(shè)計工作年限為25年的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，可按相應(yīng) 環(huán)境及用途將環(huán)境類別降低一級進行設(shè)計，且環(huán)境類別為一級時不降低，混凝土強度不應(yīng)低于 C30 4.4.6構(gòu)件中預(yù)應(yīng)力筋的混凝土保護層最小厚度應(yīng)滿足下列要求： 1構(gòu)件中受力筋的保護層厚度不應(yīng)小于鋼筋的公稱直徑d，后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力直線筋保護層 不得小于其管道直徑的1/2。 2設(shè)計工作年限為50年的混凝土結(jié)構(gòu)，最外層鋼筋的保護層厚度應(yīng)符合表4.4.6的規(guī)定；設(shè) 計工作年限為100年的混凝土結(jié)構(gòu)，最外層鋼筋的保護層厚度不應(yīng)小于表4.4.6中數(shù)值的1.4倍。 3混凝土保護層厚度尚應(yīng)滿足本規(guī)程第4.4.1條耐火極限的要求。

表4.4.6混凝土保護層最小厚度（mm）

4.4.7處于三a、三b類環(huán)境條件下的預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨固系統(tǒng)，應(yīng)采用連續(xù)全封閉的防腐蝕體系， 年應(yīng)符合下列規(guī)定： 1張拉端和固定端應(yīng)為預(yù)應(yīng)力鋼絞線提供全封閉防水保護。 2預(yù)應(yīng)力鋼絞線與錨具部件的連接及其他部件間的連接，應(yīng)采用密封裝置或其他封閉措施， 使預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)處于全封閉保護狀態(tài)。 3全封閉體系應(yīng)滿足10kPa靜水壓力下不透水的要求。 .4.8預(yù)應(yīng)力筋防腐應(yīng)滿足下列要求： 1當(dāng)預(yù)應(yīng)力單孔錨具采用凹進混凝主表面布置時，宜先切除外露預(yù)應(yīng)力筋多余長度，錨具封 團宜符合下列規(guī)定： 1）在夾片及預(yù)應(yīng)力筋端頭外露部分應(yīng)涂專用防腐油脂或環(huán)氧樹脂，并采用塑料帽或密封 蓋進行封堵。 2）凹槽宜采用后澆細石混凝土或無收縮砂漿進行封閉，設(shè)計有規(guī)定時，應(yīng)滿足設(shè)計要求。 3）采用無收縮砂漿或混凝土封閉保護時，其錨具或預(yù)應(yīng)力筋端部的保護層厚度：一類環(huán) 境時不應(yīng)小于20mm，二a、二b類環(huán)境時不應(yīng)小于50mm，三a、三b類環(huán)境時不應(yīng) 小于80mm。 4）混凝土或砂漿不能包裹的部位，應(yīng)對預(yù)應(yīng)力筋的錨具涂以與預(yù)應(yīng)力筋防腐涂層相同的 防腐材料，并應(yīng)用具有可靠防腐和防火性能的保護罩將錨具全部封閉。 2當(dāng)預(yù)應(yīng)力錨具凸出混凝土側(cè)表面布置時，錨具封閉宜符合下列規(guī)定： 1）錨固系統(tǒng)可采用后澆的外包鋼筋混凝土圈梁進行封閉，外包圈梁不宜突出外墻面，其 混凝土強度等級宜與構(gòu)件混凝土強度等級一致。 2）封錨混凝土與構(gòu)件混凝土應(yīng)可靠粘結(jié)，錨具封閉前應(yīng)將周圍混凝土界面鑿毛并沖洗干 凈，且宜配置（1~2）片鋼筋網(wǎng)。 3）錨具或預(yù)應(yīng)力筋端部的保護層厚度應(yīng)符合本條第1款第3項的相關(guān)規(guī)定。 .4.9預(yù)應(yīng)力鋼絞線、鋼絲的耐久性能可通過材料表面處理、預(yù)應(yīng)力套管、預(yù)應(yīng)力套管填充、混凝 上保護層和結(jié)構(gòu)構(gòu)造措施等環(huán)節(jié)提供保證。預(yù)應(yīng)力筋的耐久性防護和多重防護措施應(yīng)按現(xiàn)行國家 示準《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計標準》GB/T50476規(guī)定選用。 .4.10后張預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性要求，并應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)所處環(huán)境類別 口作用等級對預(yù)應(yīng)力體系采取相應(yīng)的多重防護措施。 4.4.11當(dāng)環(huán)境類別為三a、三b時，后張預(yù)應(yīng)力體系中的管道應(yīng)采用高密度聚乙烯套管或聚丙烯 望料套管。 4.4.12預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)在設(shè)計工作年限內(nèi)，應(yīng)符合下列規(guī)定： 1建立定期檢測維修制度。 2結(jié)構(gòu)出現(xiàn)可見的耐久性缺陷時應(yīng)及時進行處理。 3裝修、維修和設(shè)備安裝不應(yīng)采用損傷預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的施工方法

5承載能力極限狀態(tài)計算

5.1.1采用應(yīng)力表達式進行預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)驗算時，應(yīng)符合下列規(guī)定： 1應(yīng)根據(jù)設(shè)計狀況和構(gòu)件性能設(shè)計目標確定混凝土和鋼筋的強度取值。 2普通鋼筋應(yīng)力不應(yīng)大于鋼筋的強度取值；預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力不應(yīng)大于預(yù)應(yīng)力筋的強度取值。 3混凝土應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土的強度取值；多軸應(yīng)力狀態(tài)混凝土強度取值和驗算可按現(xiàn)行國 家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定執(zhí)行。

家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定執(zhí)行。 5.1.2正截面承載力應(yīng)按下列基本假定進行計算： 1截面應(yīng)變保持平面。 2不考慮混凝土的抗拉強度。 3混凝土受壓的應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系應(yīng)按下列公式取用： 當(dāng)&,≤&,時

1截面應(yīng)變保持平面。 2不考慮混凝土的抗拉強度。 3混凝土受壓的應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系應(yīng)按下列公式取用： 當(dāng)&. ≤&,時

當(dāng)&,≤6,≤&,時

式中：。。一 混凝土壓應(yīng)變?yōu)�。時的混凝土壓應(yīng)力（MPa）； 0.002; 如計算值大于0.0033，取為0.0033；當(dāng)處于軸心受壓時取為8。； 系數(shù)，當(dāng)計算的n值大于2.0時，取為2.0。 4縱向鋼筋的應(yīng)力應(yīng)取鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但其絕對值不應(yīng)大于其相應(yīng)的強度設(shè) 十值。 5縱向受拉鋼筋的極限拉應(yīng)變?nèi)��?.01。 5.1.3在確定中和軸位置時，對雙向受彎構(gòu)件，其內(nèi)、外彎矩作用平面應(yīng)相互重合；對雙向偏心受 力構(gòu)件，其軸向力作用點、混凝土和受壓鋼筋的合力點以及受拉鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋的合力點應(yīng)在同 一條直線上。當(dāng)不符合上述條件時，應(yīng)考慮扭轉(zhuǎn)的影響。 5.1.4彎矩作用平面內(nèi)截面對稱的偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)同一主軸方向的桿端彎矩比M，/M，不大于0.9 且軸壓比不大于0.9時，若構(gòu)件的長細比滿足公式（5.1.4）的要求，可不考慮該方向構(gòu)件自身撓 曲產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應(yīng)根據(jù)本規(guī)程第5.1.5條的規(guī)定，按截面的兩個主軸方向分別考慮 構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的附加彎矩影響

：M，，M一一分別為已經(jīng)考慮側(cè)移影響的偏心受壓構(gòu)件兩端截面彈性分析確定的，對同 一主軸的組合彎矩設(shè)計值（kN·m），絕對值較大端為M，，絕對值較小端為 M；當(dāng)構(gòu)件單曲率彎曲時M，/M，取正值，否則取負值； 構(gòu)件的計算長度（mm），可取偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主軸方向兩支撐點之間的 距離： 偏心方向的截面回轉(zhuǎn)半徑（mm） 排架結(jié)構(gòu)柱外，其他偏心受壓構(gòu)件考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應(yīng)后控制截

面的彎矩設(shè)計值，應(yīng)按下列公式計算：

M =CmnnsM2 當(dāng)C.m..小于1.0時取1.0：對剪力墻及核心筒墻，可取C.n.等于1.0

式中：Cm——構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)，當(dāng)小于0.7時取0.7 Ins 彎矩增大系數(shù)： N 與彎矩設(shè)計值M2相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計值（N）； 附加偏心距，按本規(guī)程第5.1.6條確定； S. 一截面曲率修正系數(shù)，當(dāng)計算值大于1.0時取1.0； 截面高度（mm）；對于環(huán)形截面，取外直徑；對于圓形截面，取直徑； ho 截面有效高度（mm）；對環(huán)形截面，取h=r+r；對圓形截面，取h=r+r 此處，r、r和r按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010確定； A一一構(gòu)件截面面積（mm）。 5.1.6偏心受壓構(gòu)件的正截面承載力計算時，應(yīng)計入軸向壓力在偏心方向存在的附加偏心距e，其 值應(yīng)取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的較大值。 5.1.7受彎構(gòu)件、偏心受力構(gòu)件正截面受壓區(qū)混凝土的應(yīng)力圖形可簡化為等效的矩形應(yīng)力圖，并 應(yīng)符合下列規(guī)定： 1矩形應(yīng)力圖的受壓區(qū)高度x可取等于按截面應(yīng)變保持平面的假定所確定的中和軸高度乘以 系數(shù)β。當(dāng)混凝土強度等級不超過C50時，β取為0.8；當(dāng)混凝土強度等級為C80時，β取為 0.74，其間按線性內(nèi)插法確定。 2矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值取為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值f乘以系數(shù)α。當(dāng)混凝土強度等級不 超過C50時，α,取為1.0；當(dāng)混凝土強度等級為C80時，α取為0.94，其間按線性內(nèi)插法確定 界限受壓區(qū)高度，應(yīng)按下式計算

Osf = E,ecu 17

β,hoi Os =E,&cu x

2縱向鋼筋應(yīng)力也可按下列近似公式計算： 普通鋼筋

縱向鋼筋應(yīng)力也可按下列近似公式計算：

β1 Eβ, (hor FO

式中：hoi— 第i層縱向鋼筋截面重心至截面受壓邊緣的距離（mm）： 等效矩形應(yīng)力圖形的混凝土受壓區(qū)高度（mm）； Oipi 第i層縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力（MPa），正值代表拉應(yīng)力，負值代表 壓應(yīng)力； f,、fry——縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強度設(shè)計值（MPa）； O poi 一第i層縱向預(yù)應(yīng)力筋截面重心處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力 (MPa)。 10由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力及相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力，可分別按下列公式計算： 1先張法構(gòu)件 中額加力產(chǎn)生的溫凝士注向應(yīng)力

相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力

由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力

加力產(chǎn)生的混凝土法向

水電站標準規(guī)范范本相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力

合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋壓

Npo + Npoepo

po =O con O, + αOp α = E, / E.

式中：A.一 凈截面面積（mm），即扣除孔道、凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面 積及縱向非預(yù)應(yīng)力筋截面面積換算成混凝土的截面面積之和；對由不同混凝土 強度等級組成的截面，應(yīng)根據(jù)混凝土彈性模量比值換算成同一混凝土強度等級 的截面面積； A 換算截面面積（mm）：包括凈截面面積以及全部縱向預(yù)應(yīng)力筋截面面積換算 成混凝土的截面面積； Io、I一—換算截面慣性矩、凈截面慣性矩（mm）； epoepn 換算截面重心、凈截面重心至預(yù)應(yīng)力筋及非預(yù)應(yīng)力筋合力點的距離（mm），按 本規(guī)程第5.1.11條的規(guī)定計算

品、 換算截面重心、凈截面重心至所計算纖維處的距離（mm）； a, 相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失值（MPa）路橋管理及其他，按本規(guī)程第4.3.1條至4.3.9條的規(guī)定計算； αE 鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值； Npo`N, 先張法構(gòu)件、后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力筋及非預(yù)應(yīng)力筋的合力（N），按本規(guī)程第 5.1.11條計算 Op2 由預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力引起的混凝土截面法向應(yīng)力（MPa）。 .11預(yù)加力及其作用點的偏心距（圖5.1.11）宜按下列公式計算：

圖5.1.11預(yù)加力作用點位置 換算截面重心軸：2一凈界面重心軸